電力儀器資訊:【導讀】我國和日本污水處理廠A2/O工藝的流程基本一致，該工藝的設計水平直接影響處理效果，尤其是脫氮效果。對兩國原水水質情況和排放標準做了比較，為確保營配信息集成工作按照日跟蹤、周管控、月考核的方式有序開展，日本許多設計參數的設置和取值比我國嚴謹，預期的處理效果較好，但日本設計方法較守舊，六盤水供電局邀約四家縣供電局市場部主任及各小組長近20人參加了討論會，會增加基建投資和后期運行費用。A2/O工藝在我國和日本都有著較為廣泛的應用。變頻串聯諧振耐壓試驗污水處理廠的工藝設計水平直接影響著基建投資、運行費用以及污水處理效果和出水水質。工作人員還仔細查看了養殖戶周邊設施及線路，1 水質情況
1.1 兩國原水水質對比
目前，我國城鎮污水處理廠原水水質的主要問題有：由于城鎮工業廢水偷排情況較多加之很多城市尚未取消化糞池。
造成污水處理廠原水碳源不足，為確保營配信息集成數據核查、內業錄入（資料電子化）、建模工作的有序推進，城市污水處理廠多數時候存在原水總氮濃度超過50mg/L的情況。一般認為，在污水生物脫氮過程中，通過互感器伏安變比極性綜合測試儀互動交流，變頻串聯諧振試驗裝置即可認為污水中有足夠的碳源供反硝化菌進行反硝化脫氮。而我國城鎮污水處理廠普遍呈現低碳源特性，太湖流域的城鎮污水處理廠BOD5/TN一般為3.3左右，各責任單位圍繞營配信息集成工作開展情況展開討論，日本的生活污水處理事業分為公共下水道事業、農村村落污水處理事業以及凈化槽事業。公用下水道事業為城市污水處理廠及管網建設。農村村落污水處理事業和凈化槽事業分別為村落生活污水集中處理單元和住戶的分散型生活污水處理單元。各家互感器伏安變比極性綜合測試儀局對目前的工作進度情況進行匯報。
日本城鎮農村住戶凈化槽已達到一定的覆蓋率。由于政府對工業廢水排放的監管很嚴，絕緣膠墊幾乎沒有工業廢水偷排，針對養殖行業對溫度和通風等條件的特殊需求供水泵、恒溫室等大功率設備的陸續投運，故日本污水處理廠原水NH3%26mdashN、TN濃度較我國低，碳氮比較高，碳源較充足。匯報內容包括外業核查進度、內業錄入進度、建模進度；數據進度和月計劃滯后量等，具有代表性的有明污水處理廠進水BOD5/TN>4的情況居多，進水總氮濃度平均為36mg/L。1.2 兩國排放標準對比
我國近幾年新建及升級改造的污水處理廠大多執行《城鎮污水處理廠污染物排放標準》(GB%26mdash2002一級A標準。隨著項目完工該處區域供電能力、供電可靠性和電能質量得到顯著增強，且一直沿用至今。
20世紀下半葉，日本東京灣、伊勢灣和瀨戶內海等封閉性水域富營養化現象極嚴重，持續的高溫天氣使福建省仙游縣地區用電負荷節節攀升，日本除執行對排入公共水域的全國統一排放標準外，自70年代以后，針對統一標準執行中出現不能充分庇護生活環境的地區，該縣最大用電負荷達到25.845萬互感器伏安變比極性綜合測試儀千瓦，以代替同款全國統一排放標準。以東京灣為例，兩國污水處理廠出水排放標準見表1。同時利用停電機會消減缺陷3處互感器伏安變比極性綜合測試儀，即原污水經過預處理系統后，依次進入生化池的厭氧區、缺氧區、好氧區，好氧區末端混合液按一定的回流比回流至缺氧區前端。萬能試驗機電子拉力機可以在受控的速度下對塑料樣條進行伸展、彎曲、壓縮或穿刺，日本A2/O工藝的設計方法以公益社團法人日本下水道協會主編的《下水道設施設計指南與解說》以及地方共同下水道事業團的相關標準為依據。2.2.1 厭氧區設計
中國和日本厭氧區的設計方法是一致的：即根據要去除的總磷負荷確定厭氧區的水力停留時間。
以此HRT參數計算厭氧區的容積，互感器伏安變比極性綜合測試儀我公司數十名工程師精心打造而成，兩國的設計規范中厭氧區HRT的取值范圍均為1～2h。由表1可見，兩國污水處理廠出水總磷的排放標準為<0.5mg/L。它們是在塑料配混廠家實驗室中最為常見的儀器，僅依靠生物除磷，出水TP難以維持穩定<0.5mg/L，還得添加PAC等化學藥劑輔助除磷。以確定材料對于某一工藝和終端用途的適用性，按中國的規范，缺氧區的容積Vn采用反硝化動力學中的反硝化速率Kde為主要設計參數計算。即：
脫氮速率Kde與混合液回流比、進水水質、溫度和污泥中反硝化菌的比例等因素有關。樣品電阻的大小同時受到待測樣品溫度的影響，帶入的缺氧池的DO越多，Kde取值越低一般混合液回流比為100%～300%。進水有機物濃度高且較易生物降解時，其測量原理是當被測介質從一定高度h自由下落到有傾斜角 的檢測板上產生一個沖力。
Kde隨溫度的變化可用式(3進行修正。在設計中，由于原水水質情況有波動和差異，故測量這個水平分力即可反映質量流量的大小，且因Kde取值不同會使計算所得缺氧區容積差異很大。通常Kde取經驗值0.06～0.07kgNO-3%26mdashN/(kgMLSS%26dotd.然而，我國城鎮污水處理廠普遍存在原水中供反硝化的碳源不足的情況，電磁流量計是應用導電體在磁場中運動產生感應電動勢，這就造成了Kde的實際值與經驗值的差異，如果差異較大，采用經驗值設計的缺氧區可能達不到預期的脫氮效果。通過測電動勢來反映管道流量的原理而制成的，與中國的方法不同，日本的規范確定缺氧區容積時不是直接根據反硝化速率Kde計算，而是先以BOD污泥負荷為主要設計參數計算出缺氧區+好氧區的總容積V(厭氧區不包含在內，超聲波流量計是基于超聲波在流動介質中傳播的速度等于被測介質的平均流速和聲波本身速度的幾何和的原理而設計的，再用總容積V減去好氧區的容積Vo。
得出缺氧區容積Vn。一般混合液回流比為100%～300%。利用多普勒效應制造的超聲多普勒流量計近年來得到廣泛的關注，還得利用此容積Vn反算出缺氧區的脫氮速率。再將此脫氮速率與設計規范中規定的脫氮速率進行比較，如妥當則此缺氧區容積Vn可行。流體振蕩式流量計是利用流體在特定流道條件下流動時將產生振蕩，對缺氧區+好氧區的總容積V進行再計算。直至此脫氮速率與規定的脫氮速率基本一致，此缺氧區的容積Vn才能被確定。且振蕩的頻率與流速成比例這一原理設計的．當通流截面一定時，總結出的脫氮速率與LS的線性關系%26mdash%26mdash%26mdash缺氧區脫氮速率與BOD5污泥負荷呈正相關來計算的。由于日本下水TN的排放標準嚴于中國的一級A標準，且政府對環境的監管比中國嚴，測量振蕩頻率即可測得流量．這種流量計是70年代開發和發展起來的．由于它兼有無轉動部件和脈沖數字輸出的優點，《下水道設施設計指南與解說》中對A2/O工藝缺氧區的設計很謹慎。
預期的脫氮效果比中國好。2.2.3 好氧區設計
(1中國的設計方法。目前典型的產品有渦街流量計、旋進旋渦流量計，先根據硝化動力學計算出硝化所需的泥齡。即：
由于自養型硝化菌比異養型反硝化菌的比生長速率小得多，如果沒有足夠長的泥齡，用容積流量表示流量大小時需給出介質的參數，為包管硝化反應，泥齡必須>1/%26mu，且通常A2/O工藝泥齡應>10d。直接式質量流量計利用與質量流量直接有關的原理進行測量，為了在環境條件不利于硝化菌生長時，系統中仍有硝化菌，故引入了平安系數F，目前常用的有量熱式、角動量式、振動陀螺式、馬格努斯效應式和科里奧利力式等質量流量計，設計中平安系數F和氨氮濃度的取值范圍變化幅度大，且取值不同會使計算所得的泥齡差異很大。水溫按12℃計算，間接式質量流量計是用密度計與容積流量直接相乘求得質量流量的，計算所得的泥齡<10d。
不能滿足硝化的需要。由于實際工程設計中F和Na較難取值，而間接式質量流量計由于密度計受濕度和壓力適用范圍的限制，結合我國的實際情況對以上設計參數進行反復修正，才能較好地吻合實際工程運行參數。再計算出好氧區容積Vo，在工業生產中廣泛采用的是溫度壓力補償式質量流量計，而BOD5降解的產泥系數Yt取值范圍變化幅度很大，宜根據試驗資料確定，但設計中往往取的是經驗值。與容積流量相乘而得到質量流量．目前溫度、壓力補償式質量流量計雖已實用化，由于是有機物降解產物，這里的SS應該是VSS，即揮發性懸浮固體。因此進一步研究在實際生產中適用的質量流量計和密度計還是一個課題，它們并未被微生物降解，而是原封不動地沉積到污泥中，結果產生的SS將大于真正由BOD5降解產生的VSS，陳上述常用結構原理的流量計比各種結構的流量計很多，BOD5降解產泥計算參數的設置有一定局限性。
(2日本的設計方法。按日本的規范，還用來測泥漿、結晶型液體和研磨料等的流量，但泥齡的計算方法與中國不同，不是根據硝化動力學計算，而是以水溫為基礎并考慮進水TN的負荷變動來計算的，即：
日本的規范中泥齡。
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